Efecte del procés de laminació en fred sobre l'organització de la soldadura i les propietats de la placa de titani pur industrial

El titani pur industrial té una excel·lent resistència a la corrosió en medis oxidants i neutres, i s'ha utilitzat àmpliament en diversos camps com la petroquímica i la producció de sal. S'ha informat a la literatura que el titani pur industrial per soldadura per arc d'argó existirà a la zona de la piscina de fusió, la zona afectada per la calor, aquestes dues regions de l'organització i l'organització del material principal són molt diferents, mentre que la zona de la piscina de fusió i la La zona afectada per la calor es produirà en el fenomen de corrosió preferent. La soldadura per plasma té els avantatges d'una alta densitat d'energia, energia de línia, eficiència, etc., amb aquest mètode de soldadura de plaques de titani pur, pot superar la soldadura d'arc d'argó de tungstè d'un sol pas perquè l'elèctrode de tungstè de la piscina fosa més a prop del tungstè. Es pot produir corrosió de l'elèctrode, de manera que la soldadura es filtra a les inclusions de tungstè i altres deficiències.
Una línia de producció de bobines de làmines i plantes de tira d'empresa que utilitza tecnologia de soldadura de làmines per produir bobines de titani, de manera que hi haurà diverses soldadures deformades als productes de bobines laminats en fred, aquestes soldadures deformades es poden utilitzar amb les altres parts de la bobina juntament amb el L'ús normal de la bobina té un impacte important en la utilització de la bobina. Investigadors de l'àrea de processament de soldadura i organització de l'àrea de material base, investigació de rendiment, orientada a la producció de bobines soldades per a la producció de l'ús de referència.

El material experimental és una placa de titani pur industrial de 3,5 mm de gruix, grau TA1. utilitzant la màquina de soldadura de plasma automàtica Nertamatic 450, la placa de titani pur de dos estats recuits es solda a una fulla sencera de llosa laminat en fred amb unes dimensions de 3,5 mm × 1350 mm × 1520 mm. XXH2005 Detector de defecte de raigs X a la soldadura després de soldar la placa de mostra de detecció de defecte no destructiu i microscopi metal·lúrgic per observar el material base i la microestructura de la soldadura. Qualificat per la detecció i inspecció de defectes de la llosa a la laminadora en fred de 1780 mm per a dos processos de laminació: la primera deformació de laminació del 43%, gruix de la placa reduït a 2 mm, tractament de recuit enrotllat de 680 graus × 30 min / AC; la segona deformació de laminació del 50%, per obtenir el gruix d'1 mm de la placa del producte acabat, enrotllat 650 graus × 30 min / tractament de recuit AC.
Inspecció de detecció de defecte no destructiva de raigs X de l'àrea de processament de soldadura de plaques dels dos processos de laminació; observació de la microestructura metal·logràfica dels dos processos de laminació de l'estat laminat en fred i l'estat recuit de les mostres de soldadura; dos processos de laminació de l'estat de recuit de les mostres per a la prova de propietats mecàniques de duresa i temperatura ambient; l'ús del provador de ventoses Meters ETC1604 per a l'estat de recuit de la placa acabada per a la prova de ventosa, per examinar el rendiment del procés; l'ús de la prova de síntesi electroquímica PARSTAT-2273. Sistema de prova integrat electroquímic 2273 (elèctrode de referència amb elèctrode de calomel saturat, elèctrode auxiliar amb elèctrode de platí, la solució de corrosió és una solució aquosa de NaCl al 3,5%), prova de polarització anòdica a l'estat de recuit de la làmina acabada per examinar la resistència a la corrosió. Resultats de la prova:
(1) La qualitat de la soldadura de la placa de titani pur després de la soldadura per plasma i la placa de titani pur després de dues vegades de deformació i recuit en fred compleix els requisits de l'estàndard JB/T 4730.2 Ⅰ.
(2) La mida del gra de l'àrea de processament de soldadura recuit de dues plaques de deformació en fred és lleugerament més petita que l'àrea del material base, la plasticitat forta és lleugerament millor, la microduresa Vickers també és lleugerament més alta.
(3) Després del recuit per deformació en fred de dos processos de laminació, l'allargament de l'àrea de processament de la costura soldada de la placa no és molt diferent de la del material de base i el valor de la ventosa és similar, que té un rendiment de procés comparable amb el de la base. material.
(4) El comportament de polarització anòdica de la zona de processament de soldadura no és significativament diferent del del material original, i la resistència a la corrosió dels dos en una solució aquosa de NaCl al 3,5% és bàsicament la mateixa.